Способ непрерывной разливки

Способ непрерывной разливки

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ, включающий подачу металла в кристаллизатор , вытягивание из него слитка с переменной скоростью, охлаждение поверхности слитка водой, распыпяемой форсунками, сгруппированными в секции, изменение расхода воды по секциям в зависимости от скорости вытягивания, деление слитка по длине в зоне вторичного охлаждения на отдельные элементы,, замер значений расходов воды по секциям по мере выхода из кристаллизатора очередного элемента и сравнение их с оптимальпщт значениями, отличающийся тем, что, с целью улучшения качества слитков, при измерении скорости вытягивания более, чем на 0,080 ,12 м/мин, осуществляют последовательное регулирование расхода воды в секциях путем сравнения его оптимального значения в данной секции с суммой фактического расхода воды в ней и величины отклонения расхода воды от оптимального на участке, расположенном в конце предыдущей секции, длину которого, равную 0,1-0,2 длиСП ны секции, меняют по прямолинейному с закону от минимальной - в секции под кристаллизатором, до максималь§ ной - в последней секции. ш ел 5О со сл

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК

0% (И) СМ) 4 В 22. I) 11 00 ф(а

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ ц,.

Н АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

POGYQAPCTBEHHblA HOMHTET CCCP

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЦТИЙ (21) 3232352/22-02 (22) .09.01.81 (46) 30,08.86, Бюл. Р 32 (71) Всесоюзный ордена Ленина .научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт металлургического машиностроения (72) A.А,Иванов, В,И.Лебедев, С.А.Филатов, Ю.И.Айзин и В.И.Паршин (53) 621.746.047 (088.8) (94) (57) СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ, включающий подачу металла в кристаллизатор, вытягивание из него слитка с переменной скоростью, охлаждение поверхности слитка водой, расныпяемой форсунками, сгруппированными в секции, изменение расхода воды по секциям в зависимости от скорости вытягивания, деление слитка по длине в зоне вторичного охлаждения на отдельные элементы, замер значений расходов волы по секциям по мере выхода из кристаллизатора очередного элемента и сравнение их с оптимальными значениями, о т л и ч а ю щ и— и с я тем, что, с целью улучшения качества слитков, при измерении скорости вытягивания более, чем на 0,08О, 12 м/мин, осуществляют последовательное регулирование расхода воды в. секциях путем сравнения его оптимального значения s данной секции с. суммой фактического расхода воды в ней и величины отклонения расхода воды от .оптимального на участке, расположенном в конце предыдущей секции, . Е длину. которого, равную О, 1-0,2 дли- р ны секции, меняют по прямолинейному . Ц ф закону от минимальной - в секции под кристаллизатором, до максимальной — в. последней секции.

9593

Изобретение относится к области металлургии, в частности к непрерывной разливке металлов, и может быть использовано для управления режимами вторичного охлаждения непрерывнолитых слитков.

35 1 няется тем, что при изменении ско-рости вытягиванйя в оптимальнык ус= ловиях охлаждаются только элементы поверхности слитка, находящееся на длине О, 1-0,3 каждой форсуночной секции. Другие элементы поверхности слитка, находящиеся на остальной дли55

Известен способ непрерывной разливки металлов, включающий подачу металла в кристаллизатор, вытягива- 10 ние из него слитка с переменной скоростью, охлахдение поверхности слитка водой, распьшяемой форсунками, сгруппированными. по форсуночным секциям изменение расходов воды по фор- 15 суночным секциям в зависимости от скорости вытягивания, фиксирование или опрос значений расходов воды по форсуночным секциям и сравнение их с оптимальным значением с помощью ЭВМ. 20

Оптимальные значения представляют собой экспоненциальную зависимость уменьшения значений расходов воды вдоль зоны вторичного охлаждения от максимального значения под кристаллизатором до минимального в конце затвердевания слитка. При этом в процессе разливки при изменении -скорости вытягивания в форсуночных секциях устанавливают промежуточные значе- 30 нпя расходов воды, При увеличении скорости вытягивания на каждой после. дующей секции устанавливают расходы воды предыдущей форсуночной секции, не изменяя времени охлаждения слит-. ка, и увеличивают число работающих форсуночных секций.При уменьн(енииско" рости вытягивания слитка на каждой последующей форсуночной секции устанавливают расходы воды последующей форсуноч- 40 ной секции, не изменяя времени ох. лажде1гия слитка, и уменьшают число работающих форсуночных секгщй, Промежуточные расходы воды переключают иа расходы воды, соответствующие измененной скорости вытягивания через время, необходимое для прохождения элементом поверхности слитка расстояния от мениска металла в кристаллизаторе до уровня, соответствующего

0,1-0,3 и-й .форсуночной секции. Изменение расходов воды по всем форсуночным секциям производят одновременно после каждого изменения скорости вытягивания, Недостатком известного способа является неудовлетворительное качество непрерывных слитков, Это объясне каждой форсуночной секции, охлаждаются в неоптимальных условиях и претерпевают разогрев или переохлаждение в зависимости от направления изменения скорости вытягивания, что вызывает рост термических напряжений и образование внутренних и наружных трещин. Кроме того, регулирование расходов воды по всем форсуночным секциям одновременно после каждого любого изменения скорости вытягивания приводит к искажению onтимального режима вторичного охлаждения вследствие инерционности системы управления и регулирования расходов . воды в форсуночных секциях. Это же приводит-к потере точности регулирования и выходу из строя аппаратуры, 1

Прототипом изобретения является способ непрерывной,разлпвки металлов, включающий подачу метаггла в кристаллизатор, вытягивание из вего слитка с переменной скоростью, охлаждение поверхности слитка водой, распыляемой форсунками,сгруппированными по форсуночным секциям, изменение расходов воды по форсуночным секциям в зависимости от скорости.

l вытягивания, фиксирование или опрос значений расходов воды по форсуночным секциям и сравнение их с оптимальными значениями с помощью ЭВИ, В процессе разливки с помощью ЭВИ производят разделение длины слитка на отдельные элементы по мере его выхода из кристаллизатора и прослеживают перемещение каждого элемента вдоль зоны вторичного охлаждения от." носительно нижнего среза кристалли- затора, производят опрос расходов воды по форсуночным секциям по мере прихода очередного элемента поверх" ности слитка к определенному ряду форсунок, Полученный результат рас" ходов воды сравнивают с оптимальным, который должен быть для этого ряда форсунок в данный момент времени.

По результатам сравнения производят регулирование расходов воды одновре- . менно по всем форсуночным секциям после каждого любого изменения ско"

959335 4 рости вытягивания, При помощи ЭВМ в этом случае производят расчет врЕмени перемещения каждого элемента по-. верхности от нижнего среза кристаллиэатора до определенного ряда фор- 5 сунс к в каждой форсуночной секции.

Недостатками известного способа являются неудовлетворительное качество непрерывных слитков и недо= статочная точность регулирования рас- 10 ходов воды по форсуночным секциям.

Это объясняется.тем, что регулирование расходов воды одновременно по всем форсуночным секциям после каждого изменения скорости вытягивания 15 и прихода. каждого элемента. поверхности слитка к определенному ряду форсунок в каждой форсуночной секции приводит к неточному установлению расходов воды вследствие часто- 20 го их изменения и инерционности сис темы регулирования и управления расходами воды, При этом существующие системы управления и регулирования расходами воды при частом возмуще» нии выходят за рамки допустимых по.— грешностей и параметров регулирования. В результате этого слиток охлаждается в неоптимальном режиме, Частое изменение расходов воды при- ЗО водит к большим перепадам в расходах, чем это нужно по технологии, что вызывает появление в слитке зна чительных температурных градиентов

Ф р термических напряжеипй, значения которых прево ходят допустимые, Вследствие этого в слитках образуются внутренние и наружные трещины, приводящие к их браку.

Целью изобретения является улуч-. 4> шения качества слитков.

Цель достигается тем, что в способе непрерывной разливки, включаю« щем подачу металла s кристаллиэатор, вытягивание из него слитка с пере- 45 менной скоростью, охлаждение поверхности слитка водой, распыляемой форсунками, сгруппированными в секций изменение расходов воды по секциям в зависимости от скорости вытягива- 50 ння, деление слитка по длине в зоне вторичного охлаждения на отдельные элементы, замер значений расходов soды по секциям по мере выхода иэ кристаллнзатора очередного элемента и 55 .сравнение их с оптимальными значениями, при изменении скорости вытягивания более, чем на 0,08-0,12 м/мин> осуществляют последовательное регулирование расхода воды в секциях путем сравнения его оптимального значения в данной секции с суммой фактического расхода воды в ней и величины отклонения расхода воды от оптимального на участке, расположенном в конце предыдущей секции, длину которого, равную 0,1-0,2 длины секции, меняют по прямолинейному закону от.минимальной - в секции под кристаллизатором, до максимальной— в последней секции.

Улучшение качества слитков достигается за счет того, что в поверхностных слоях слитка не возникают значительные температурные градиенты и термические напряжения, так как уменьшается частота регулирования расходов воды и увеличивается время релаксации напряжений. В результате уменьшения частоты регулирования аппаратура управления и регулирования будет иметь время выхода на необходимые по технологии параметры и стабилизироваться на них. В этих условиях появляется время для стабилизации температуры поверхности слитка, что повышает точность определения технологических параметров процесса непрерывной разливки. Установ ление минимального допустимого предела изменения скорости вытягивания, после которого начинается регулирование расходов воды, предотвращает резкие изменения температурных градиентов и термических напряжений в поверхностных слоях слитков, Точность регулирования будет повышаться по ому, что при уменьшении частоты регулирования система аппа1

Я ратуры зоны вторичного охлаждения не будет выходить за рамки допустимых погрешностей и параметров регулирования и будет стабилизироваться на оптимальных значениях расходов воды.

Кроме того, снижение частоты регулирования способствует сохранению работоспособности аппаратуры управления и регулирования.

Необходимость контроля отклонения расходов воды на участках и в предыдущих секциях объясняется тем, что прн изменении скорости вытягивання в конце секций накапливается большая: погрешность в расходах воды, чем в начале, связанная с различным форсуночным секциям, длина которых

40 соответственно 3,4,4, 5,5 и б м.Длина кристаллиэатора 1 м. Общая длина эоны вторичного охлаждения или суммарная длина шести форсуночных секций 27 м. При скорости вытягивания

1,0 м/мин длина каждой фазы 20 м.

Следовательно, при указанной скорости конец жидкой фазы находился в зоне предпоследней. пятой форсуночной секции, В этом случае вода подавалась только на расстоянии первых пяти форсуночных секций.

Ио мере выхода слитка из кристаллизатора его условно делили на элементы длиной и Е = 300 м при помощи длинномера, входящего в систему авS 95933 количеством воды, подаваемой на каждый элемент поверхности слитка.

Диапазон минимального предела изменения скорости вытягивания 0,08О, 12 м/мин, после которого начинают

-регулировать расходы воды, объясняется тепловой инерцией поверхностных слоев непрерывнолитого слитка и временем релаксации возникающих термических напряжений. При меньшем значении, чем 0,08 м/мин, термические напряжения не успевают сниматься и уменьшаться, à процесс управления и регулирования расходами воды не стабилизируется, расходы воды не соответствуют необходимым значениям. При большем значении, чем 0,12 мlмин, расходы воды устанавливаются с опозданием и их значения не соответствуют изменившемуся теплофиэическому 20 состоянию непрерывного слитка в зоне вторичного охлаждения. В обоих случаях в слитке возникают значительные термические напряжения, приводящие к браку слитков по внутренним и наружным трещинам.

Величину минимального предела изменения скорости вытягивания устанавливают в прямо пропорциональной зависимости от значения текущей оптимальной рабочей скорости вытягивания. Это объясняется величиной теплосодержания слитка и толщиной оболочки слитка. Чем тоньше толщина оболочки слитка, тем быстрее она реагирует на изменение расходов воды в одной и той же форсуночной секции, и наоборот, при увеличении толщины оболочки слитка необходимо увеличить время релаксации напряжений.

Диапазон участка О, 1-0,2 длины предыдущей форсуночной секции, на котором определяют величину и знак отклонения значений расходов воды, подаваемой на элементы поверхности слитка, объясняется тепловой инерцией и теплосодержанием поверхностных слоев элементов поверхности слит 1ка, которые надо учитывать при регулировании расходов воды в последующей форсуночной секции, При меньшем значении теплосодержание элементов поверхности слитка будет недостаточным для необходимой корректировки расходов воды в последующей форсуночной секции, При этом увеличивается чистота регулирования и время для релаксации напряжений будет недостаточным.

5 Ь

При большем значении теплосодержание элемеEITAB поверхности слитка становится слишком большим для не-, обходимой корректировки расходов воды в последующей форсуночной секции, что вызовет необходимость устанавливать значительный перепад в расходах Во ды. Последнее вызовет рост в слитке значительных температурных градиентов и термических напряжений, приводящих к браку слитков по трещинам.

Прямолинейный закон увеличения длины участка с элементами поверхности слитка на предыдущих форсуночных секциях объясняется теплосодержанием кристаллизирующейся оболочки . слитка, В верхних форсуночных секциях оболочка слитка .мала и ее теплосодержание невелико, что позволяет ей быстро реагировать на изменение расходов воды, В последних форсуночных секциях оболочка слитка равна половине его толщины, что приводит к увеличению теплосодержания. Это вызовет необходимость увеличения времени релаксации термических напряжений.

Пример I . В процессе непрерывной разливки в кристаллизатор сечением 250 1600 мм заливали сталью марки 3 сп и вытягивали из него. слиток со скоростью 1,0 м/мин, В зоне вторичного охлаждения слиток поддерживали и направляли роликами, а также охлаждали водой, разбрызгиваемой форсунками, сгруппированными по шести! томатического управления, показания которого передавали в память ЭВМ. При скорости вытягивания 1,О м/мин в память ЭВИ передали данные о времени

7 9593 продвижения вдоль зоны вторичного охлажления 73 элементов поверхности слитка, После выхода очередного элемента из кристаллизатора ему присваивали номер 1. При последующем перемещении вдоль зоны вторичного охлаждения ему последовательно присва" инались номера с 1 по 73. После выхода иэ пятой форсуночной секции элемента под номером 73 последний устра- fp .нялн в памяти ЭВИ.

В данном примере по форсуночным секциям устанавливали расходы воды, изменяющиеся по экспоненциальному закону от максимального значения под f5 кристаллизатором до минимального в последней работающей форсуночной секции и равные соответственно 38,4;

38 4; 25 6; 24,0 и 16,0 м - /ч, что обеспечивало величину удельных .рас- . 20 ходов воды по Форсуночным секциям соответственно 8,0; 6,0; 4,0; 3,0 и 2,0 м /м ° ч, При увеличении скорости вытягивания с 1,0 до 1,4 м/мин длина жидкой 25 фазы увеличивалась с 20,0 до 28,0 м.

В этом случае в память ЭВМ передали данные о времени продвижения вдоль зоны вторичного охлаждения 93 элементов поверхности слитка. 30

Сразу после изменения скорости вытягивания в первои форсуночной секции устанавливали расход воды, рав. ный 48,0 м /ч, соответствующий теоретически необходимому значению, при удельном расходе, равном 10,0 м /м .ч.

При этом однако в первой форсуночной секции по ее длине накапливалась погрешность в расходах воды на каждом последовательно расположенном эле- 40 менте поверхности слитка.

После установления нового значения расхода воды в первой форсуночной секции определяли при помощи ЭВИ.

45 величину и знак фактического отклонения расхода воды от необходимого значения на элементах поверхности слитка, расположенных на участке, равном 0,1 длины первой форсуночной секции или 3 0,1 = 0,3 м в конце ее, 50 что соответствовало длине одного элемента поверхности слитка. После входа этого участка во вторую форсуночную секцию или через 0,3/1,4=0,21 мин производили в ней очередной опрос фактических значений расходов воды.

При этом производили суммирование фактически зафиксированного отклонения расхода воры на участке в первой форсуночной секции от необходимого, который составил — 3,5 и /ч, со значением фактического расхода воды во второй форсуночнои секции 52, 3 м /ч, Суммированный фактический расход воды во второй форсуночной секции, равный

52,3-3,5 = 48,8 м /ч, сравнивали с теоретически необходимым 5 1, 2 мз /ч или удельным 8,0 и /м ч. Затем производили регулирование и увеличение расходов воды во второй форсуночной секции до необходимого значения з/ч

После установления нового необходимого значения расхода воды во второй Форсуночной секции определяли при поглощи ЭВИ величину и знак отклонения фактического расхода воды на элементах поверхности слитка от необходимого значения, помещающихся на участке, равном О, 125 длины второй форсуночной секции или 4 0,125 = 0,5 в конце ее, что соответствовало 1,66 длины одного элемента поверхности слитка. После полного входа этого участка в третью форсуночную секцию или через 0,5/1,4 =- 0,36 мин производили в ней очередной опрос фактических значений расходов воды. При этом производили суммирование фактического зафиксированного отклонения расходов воды на участке во второй форсуночной секции от необходимого, который составил 2,5 м /ч со значением фактического расхода воды в третьей форсуночной секции, равного

36,8 м /ч. Полученную величину сравнивали с теоретически необходимым расходом, равным 38,4 м /ч, или удельном расходом 6,0 м /м .ч. Затем производили регулирование.и уменьшение. расхода воды в третьей форсуночной секции до необходимого значения

38,4 м /ч.

После установления нового необходимого зпачения расхода воды в третьей форсуночной секции производили операции flo определению величины отклонения расходов воды в третьей форсуночной секции .на участке, равном

О, l5 длины этой секции или 4 0,15 =

= 0,6 м в конце ее, что соответствует двум длинам одного элемента поверхности слитка. После полного входа этого участка в четвертую форсуночную секцию или через 0,6/1,4 = 0,43 мин в последней производили очередной

9 959 запрос фактических значений расходов воды, При этом суммировали фактически зафиксированное отклонение расходов воды на участке в третьей форсуночной секции от необходимого, которое составило 4,3 м /ч, со значением фактического расхода воды в четвертой форсуночной секции, равного ,38,5 м /ч полученную величину сравнивали с теоретически необходимым 1п значением, равным 40,0 м /ч или

5 м /м .ч. Затем производили регулирование и уменьшали расход воды в четвертой форсуночной секции до.необходимого значения 40,0 мз /ч.

После установления нового необходимого значения расходов воды в . четвертой форсуночной секции производили определение величины отклонения расходов воды в четвертой Форсуночной секции на участке, равном

О, 175 длины этой секции или 5„0 О, 175=

0,875 м, что соответствовало 2,9 длины одного элемента поверхности слитка. После полного выхода этого участка иэ четвертой секции в пятую и через 0,875/1,4 0,625 мин в последней производили очередной опрос фактических значений расходов воды.

При этом суммировали фактически зафиксированное отклонение расхода воды на участке в четвертой Форсуночной секции от необходимого, который составил -1,5 м /ч, со значением Фактических расходов воды в пятой Форсуночной секции, равных 33,5 м /ч.

Полученную величину сравнивали с теоретически необходимым значением, равным 32,0 м /ч при удельном расходе 4,0 Ms/м ч. В этом случае регу- 4 лирование и изменение фактического расхода воды не производили.

После установления нового значения расхода воды в пятой форсуночной секции определяли время, в течение ко- 45 торого участок s конце шестой секции длиной 0,2 длины этой секции или

5,0 0,2 1,0 м полностью войдет в шестую форсуночную секцию. Это время составило 1,0/1,4 0,7 мин. По истечении этого времени включали воду в шестой форсуночной секции, так как при скорости вытягивания 1,4 м/мин конец жидкой фазы слитка переходит в нее. После этого .производили суммиро-55 ванне фактически зафиксированного отклонения расходов воды на участке пятой форсуночной секции от необ335 10 ходимого, которое составило 2,5 м /ч, со значением фактических расходов воды в шестой форсуночной секция, рав» ных 28,0 м /ч. Полученную величину сравнивали с теоретически необходимым значением, равным 28,8 мэ /ч при удельном расходе — 3,0 м /м ч. Затем производили регулирование и уменьшение расходов воды в шестой форсуночной секции до необходимого значения.

Таким образом, процесс регулирования и установления расходов воды во всех форсуночных секциях производили за (0,21+0,36+0,43+0,625+0,7)

= 2,325 мнн.

Hp и м е р 2 ° Скорость вытягивания слитка уменьшали с 1,0 до

0,6 м/мин, При этом длина жидкой фазы сокращалась с 20,0 до 12,0 м.

В этом случае в память ЭВИ передавали данные о времени продвижения вдоль зоны вторичного охлаждения 36 элементов поверхности слитка. Сразу после изменения скорости вытягивания в первой форсуночной секцни устанавли- . вали расход воды, равный 28,8 м /ч при удельном расходе, равном 6 м /м . ч, соответствующем теоретически необходи мому значению. После установления нового значения расхода воды в первой форсуночной секции определяли при помощи ЭВМ величину и знак отклонения расходов воды на элементах поверхности слитка, расположенных на участке, равном 0,1 длины первой форсуночной секции или 0,3 м, что соответствовало длине одного элемента поверхности слитка, После входа этого элемента во вторую форсуночную секцию или через 0,3 0,6 = 0,5 мин суммировали расход воды. При этом производили суммирование фактического зафиксированного отклонения расходов воды на участке s первой форсуночной секции от необходимого, которое со" ответствовало 1,5 м /ч, со значением фактического расхода воды во второй форсуночной секции, и равного

23,1. м /ч. Полученную величину сравнивали с теоретически необходимым„ равным 25,6 м /ч при удельном расходе 4,0 м /м ч. Затем производили регулирование и увеличение расходов .воды во второй форсуночной секции до необходимого значения, равного

25,6 м /ч.

После установления нового необходимого значения расхода воды во втоТехред В.Кадаф

Редактор О.Юркова

Корректор И.Муска

Подписное

Заказ ч 755/3 Тираж 757

ВНИИНИ Государственного комитета CCCP по делам изобретений и открытий

113035 Иосква: Ж-35 Ра шская наб. 4 5 э У ь

«.Производственно-полиграфическое предприятие, r.Óæãoðoä, ул. Проектная, 4

ll 959 рой форсуночной сек рш определяли при помощи ЭВИ величину и знак отклонения фактических расходов воды на элементах поверхности слитка от необходимого значения второй форсуночной секции, помещающихся на участке, равном О, 15 длины второй форсуночной секции или 4,0 О., 15 = 0,6 и, что соответствует. двум длинам элементов поверхности слитка. После полного 10 входа этого участка в. третью форсуночную секцию или через 0,6/0,6 =

1 мин производили в ней очередной .опрос фактических значений расходов воды. При этом суммировали фактичес- 15 ки зафиксированное отклонение расходов воды на участке во второй форсуночной секции от необходимого, которое составило -2,6 м /ч, со зна-

Чением фактических расходов воды в 20 третьей форсуночной секции, равных 18,0 м /час. Полученную величину сравнивали с теоретически необходимым, равным 19,2 м /ч при удельном расходе 3,0 м /и ч. Затем производи-25 ли регулирование и увеличение расходов воды в третьей форсуночной сек- ции до необходимого значения 19,2м /ч, После установления расходов воды в третьей форсуночной секции и после 30 выхода иэ нее участка, равного 0,2 длины этой секции или 4 0,2 = 0,8 м, что соответствует 2,6 длины элемен та поверхности слитка, или через

0,8/0,6 = 1,3 мин производили откло-

335 12 некие четвертой и пятой форсуночных секций, работавших ранее при скорости . вытягивания 1,0 м/мин. Это объясня-. ется тем, что при уменьшении скорости вытягивания с 1,0 до 0,6 м/мин конец жидкой фазы поместился в третью форсуночную секцию.

При изменении скорости вытягивания в.ту или иную сторону от значения 1,4 м/мин последовательное регу-, лирование расходов воды по форсуночным секциям начинали. с перепада скорости свыше 0,12 м/мин.

При изменении скорости вытягивания в ту или иную сторону от значения 0,6 м/мин последовательное регулирование расходов воды по форсуночным секциям начинали с перепада скорости свыше 0,08 м/мин.

- Применение предлагаемого способа позволяет регулировать расходы воды по форсуночным секциям с учетом ранее папученного количества воды каждым элементом поверхности слитка. При этом оптимальным условиям охлаждения подвергают все элементы поверхности слитка. В результате применения предлагаемого способа отсутствуют перегретые и переохлажденные элементы поверхности слич ка, снижаются термические напряжения, уменьшается. брак слитков по внутренним и наружным тре" щинам на О, 15Х, снижается обрезь слитков на 0,1Х, повышается точность регулирования расходов воды.