Виброизолирующая подшаботная прокладка вертикального молота

Виброизолирующая подшаботная прокладка вертикального молота

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Е! 4

СОЮЗ СОВЕТСНИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСНИХ

РЕСПУБЛИН. (д1) 4 В 21 J 13/06

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТНРЫТИЙ

Ф

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 3817810/25-27 (22) 04. 12. 84 (46) 07.05.86. Бюл. № 17 (71) Ворошиловградский машиностроительный институт (72) P.È.Ðåé, В.А.Ильичев, А.А.Болтухов, А.И.Сердобольский, А.Г.Карев и Т.С.Сушкова (53) 621.974.06 (088.8) (56) Авторское свидетельство СССР

¹ 398321, кл. В 21 J 13/06, 09.07.71. (54) (57) ВИБРОИЗОЛИРУЮЩАЯ ПОДШАБОТНАЯ

ПРОКЛАДКА ВЕРТИКАЛЬНОГО МОЛОТА, содер жащая расположенные эквадистантно друг над другом плитовииы в виде па4 кетов гофрированных листов с одинаковым шагом гофров, о т л и ч а ющ а я с я тем, что, с целью снижения металлоемкости, она снабжена опорными элементами с вогнутой рабочей поверхностью, верхними опорными элементами с выпуклой рабочей поверхностью и разделительными элементами, нижние и верхние опорные элементы установлены в ряд соответственно между фундаментом и выпуклостями гофров нижней плитовины, шаботом и впадинами верхней плитовины с интервалом в два шага, разделительные элементы установлены в ряд между плитовинами во впадинах нижележащих плитовин с тем

„„SU„„1228959 А1 же интервалом, при этом каждый ряд разделительных элементов смещен отно-, сительно смежных рядов разделительных элементов,а также смежных рядов нижних и верхних опорных элементов на один шаг гофров, причем разделительные элементы выполнены высотой, вдвое большей, чем высота нижних опорных элементов, верхние опорные элементы выполнены высотой, равной сумме половины высоты нижних опорных элементов и двух амплитуд гофров, а нижние опорные элементы выполнены высотой, определяемой зависимостью

0(6<42 lgqp (teal .???? g> (4+а) с )

4m C F @ $33(< где L — энергия удара молота; м — Macca молота; — коэффициент восстановления для жестких ударов, а = 0,5; я — масса падающих частей;

Й - коэффициент упругого сжатия грунта; — площадь опорной поверхности фундамента; — количество плитовин в прокладке;

Х вЂ” допустимое значение вибро1 скорости;

К вЂ” отношение массы шабота к массе падающих частей.

228о

1 1

Изобретение относится к машиностроению, а именно к конструкции кузнечно-штамповочного оборудования;

Цель изобретения — снижение металлоемкости подшаботной прокладки молота.

На фиг, i показана схема виброизолирующей прокладки молота;, на фиг. 2 — схема нагружения внешними силами плитовины в извест«1ой подшаботной прокладке; на фиг. 3 — схема приложения внешних сил на плитовину в предложенной виброизолирующей прокладке.

Виброизолирующая прокладка молота содержит нижние опорные элементы 1 с вогнутыми рабочими поверхностями, установленные с интервалом в два шага гофров между фундаментом 2 и выпуклостями гофров нижней плитовины 3, во впадины гофров которой установлен следующий ряд разделительных элементов 4 с тем же интервалом и со смещением в один шаг. На разделительные элементы 4 уложена следующая плитовина 5, во впадины гофров которой с тем же смещением и с тем же интервалом установлен следующий ряд разделительных элементов и т.д. Шабот

6 установлен на ряд верхних опорных элементов 7.

Плитовина 8 известной подшаботной прокладки (фиг, 2), условно обозначенная одним гофрированным листом, нагружена внешними силами Р, приложенными к каждой вершине гофров.

Средняя линия 9 гофров под действием приложенных сил остается неизменной.

Под действием внешних сил р (фиг. 3) средняя линия 10 гофров упруго деформированной плитовины 11 предложенной прокладки смещена на величину

0,5 6 относительно первоначальной (до нагрузки) средней линии 12.

Виброизолирующая прокладка работает следующим образом.

Шабот 6 в результате удара молота смещается вниз и динамические. усилия, возникающие при этом, через ряд верхних опорных элементов 7 передаются плитовине 5, которая, упруго деформируясь, в свою очередь воздействует на разделительные элементы 4, установленные во впадинах следующей нижележащей плитовины 3. Нижняя плитовина 3, воспринимая динамические усилия со стороны разделительных элементов 4, через нижние опорные

59 2 элементы 1 воздействует на фундамент

2 молота.

Наличие разделительных и ого«рных элементов в предложенной прокладке

{фиг. 1) изменяет схему нагружения ,плитовин внешними силами и существенно влияет на величину упругой деформации плитовин и всей прокладки.

Под действием внешних .сил 1«, при. Оженных к каждой вершине гофров, в плитовине 8 известной подшаботной прокладки (фиг. 2) происходит только ампли1 уцная деформация гофров, средняя лилия 9 при этом остается неизМЕННОй.

В плитовине 1 1 предложенной виброизолирующeй прокладки внея«ние силы P приложены в местах расположения разцелительных элементов (фиг. 3). Следовательно, под действием внешней нагрузки в плитовине 11, кроме амплитудной деформации, присущей известной подшаботной прокладке и возникающей за счет уменьшения кривизны вершин гофров и высоты между ними, появляется дополнительная упругая деформапия изгиба, вызывающая прогиб средней линии l0 гофров относительно первоначальной средней линии 12 на величину 0,5 И „, . Поскольку внешние сыты 1, приложенные к вершинам

;"О-фров нижней плитовины 11 снизу и направленные вверх, являются реакциями опор, эти вершины гофров остаfoTcÿ неподвижными, Следовательно, дополнительная упругая деформация изгиба одной плитовины составляет

1 !

Ь а с

Достижение максимально возможной упругой деформации йзгиба каждой плитовины возможно только при нали— чии определенных зазоров между сопряженнымн поверхностями плитовин разделительных и опорных элементов разНОЙ высоты по Осевым линиям 2 (<1 иг. 1) .

Высота нижних опорных элементов 1, устQíîâëåííûõ между фундаментом 2 и вершинами гофров нижней плитовины

3, в идеальном случае максимально возможной упругой деформации изгиба

ОднОЙ плитОБины (L = ь С ) а разделите.пьные элементы 4, установленные между плитовинами 3 и 5, имеют высоту в два раза больше (2 и =

f — 2 ьВ „ „ ) . Поскольку при упругой деформации изгиба верхней плитовины

5 точки возможного соприкосновения вершин гофров с шаботомрасположены от

3 верхних опорных элементов 7 на 1/4интервала между ними, вертикальное перемещение этих точек вдвое меньше максимально возможной деформации изгиба плитовины. Поэтому высота элементов 7, установленных между верхней плитовиной и шаботом, не должна быть меньше суммы двух амплитуд 2 А гофра и половины максимальной возможной упругой деформации плитовины 0,5 в(„„,, = 0,5}» или

0,511 + 2А.

Высота нижних опорных элементов определяется из неравенства

- 0,6" 2 з м(1 а) EL С а (1 ай mC F(p К(1 ") mC F (yJ()y g) где l, — энергия удара молота;

G — масса молота;

12 28959

10 — коэффициент восстановления для жестких ударов, принимаемый равным 0,5; — масса падающих частей;

5 — коэффициент равномерного упругого сжатия грунта; площадь опорной поверхности фундамента; — количество плитовин в прокладке;

bj — допустимое значение виброскорости;

1 — отношение массы шабота к массе падающих частей.

Экономический эффект от внедрения изобретения обеспечивается за счет снижения металлоемкости виброизолирующей подшаботной прокладки верти- кального молота.

1228959

/p/е Л

Составитель И, Базунов

Техред И..Верес Корректор О. Луговая

Редактор И. Николайчук

Заказ 2401/9

Тираж 655

Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Производственно-полиграфическое предприятие, г ° Ужгород, ул. Проектная, 4 !