Сопло продувочной фурмы сталеплавильного агрегата

Сопло продувочной фурмы сталеплавильного агрегата

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Использование: изобретение относится к черной металлургии, преимущественно к кислородно-конвертерному производству стали. Цель изобретения - повышение стойкости сопла. Сущность изобретения: сопло состоит из одностенного корпуса 1, конфузора 2, критического сечения 3 и диффузора 4, в стенке которого выполнены каналы 5 вторичного кислорода. При этом начальное сечение канала вторичного кислорода находится на расстоянии, равном 0,1 - 0,85 длины диффузора от среза сопла. Угол между осью каналов и осью сопла в вертикальной плоскости, проходящей через последнюю и центр начального сечения, составляет 15 - 60°С, а отношение суммарной площади проходных сечений каналов вторичного кислорода к площади критического сечения сопла находится в пределах 0,01 - 0,20. Устройство обеспечивает истечение из одностеночного сопла двух принципиально различных по форме и назначению потоков кислорода, причем над центральной жесткой струей первичного кислорода формируется устойчивая завеса из умягченных струй вторичного кислорода. 4 з.п.ф-лы, 3 табл , 6 ил f

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (19) (11) (s1)s С 21 С 5/48

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4806054/02 (22) 26.03.90 (46) 15.06.92. Бюл. %22 (71) Мариупольский металлургический институт и Мариупольский металлургический комбинат "Азовсталь" (72) А.В.Сущенко, M.À.Ïîæèâàíîâ, Е.А.Иванов, Ф.И.Лухтура, Н;Н.Сополкин, П.М.Семенченко, А.И.Шевченко и В.И.Ганошенко (53) 669.162.221 (088.8) (56) Заявка Великобритании

М 1646612, кл. С 21 С 5/46, Авторское свидетельство СССР

М 1011699, кл. С 21 С 5/48, 1983. (54) СОПЛО ПРОДУВОЧНОЙ ФУРМЫ СТАЛЕПЛАВИЛЬНОГО АГРЕГАТА (57) Использование; изобретение относится к черной металлургии, преимущественно к кислородно-кон вертерному производству стали. Цель изобретения — повышение стойкости сопла. Сущность изобретения: сопло состоит из одностенного корпуса 1, конфузора 2, критического сечения 3 и диффузора

4, в стенке которого выполнены каналы 5 вторичного кислорода. При этом начальное сечение канала вторичного кислорода находится на расстоянии, равном 0,1 — 0,85 длины диффузора от среза сопла. Угол между осью каналов и осью сопла в вертикальной плоскости, проходящей через последнюю и центр начального сечения, составляет 15—

60 С, а отношение суммарной площади проходных сечений каналов вторичного кислорода к площади критического сечения сопла находится в пределах 0,01 — 0,20, Устройство обеспечивает истечение из одностеночного сопла двух принципиально различных по форме и назначению потоков кислорода, причем над центральной "жесткой" струей первичного кислорода формируется устойчивая "завеса" из "умягченных" струй вторичного кислорода. 4 з.п.ф-лы, 3 табл., б ил.

1740430

Изобретение относится к металлургии может быть использовано в сталеплавильных агрегатах; в частности в кислородных конвертерах, Известно сопло для продувки расплава одновременно "мягкой" и "жесткой" кислородными струями, содержащее корпус, центральное сопло с конфузором, критическим сечением и диффузором, образующие тракт подачи первичного кислорода, и периферийное кольцевое сопло, образующее тракт подачи вторичного кислорода, Недостатками этого сопла являются необходимость наличия при его использовании в фурме дополнительного тракта вторичного кислорода, увеличивающего габариты фурмы и усложняющего ее конструкцию, а, также неустойчивый режим истечения вторичного кислорода, сложность конструкции и неудовлетворительная стойкость сопла.

Известно сопло, которое имеет два тракта с общим подводом кислорода: первый — осесимметричный центральный и второй — кольцевой. На входе в сопло поток кислорода разделяется. Основная его часть истекает через центральный канал в виде

"жесткого" осесимметричного потока, другая — через периферийный канал в виде более "мягкого" кольцевого потока, Недостатками известного сопла являются сложность конструкции, низкая его стойкость и неустойчивый режим истечения

"вторичного" кислорода.

Наиболее близким к предлагаемому является сопло продувочной фурмы сталеплавильного агрегата, содержащее корпус, центральное сопло с конфузором, критическим сечением и диффузором, образующее тракт подачи первичного кислорода, и периферийное кольцевое сопла, охватывающее центральное сопло и образующее тракт подачи вторичного кислорода, причем в конфузоре выполнены радиальные отверстия, соединяющие тракты подачи первичного и вторичного кислорода, а периферийное кольцевое сопла выполнено в виде диффузора; отношение площадей трактов подачи первичного и вторичного кислорода в критическом сечении составляет 0,5 — 1,0, а на срезе сопла 1,04 — 56,64 при длине диффузора 2,0 — 3,0 диаметра критического сечения; углы раскрытия диффузоров центрального и периферийного сопел составляют соответственно 8 — 20 и 5 .

Недостатками известного сопла являются сложность конструкции (сопло состоит фактически из двух сопел: центрального и периферийного кольцевого, имеет несколько дополнительных соединений: сварка, резьба и т.д.) и низкая стойкость (центральное сопло при такой конструкции является неводоохлаждаемым и без принятия специальных мер защиты его от теплового излуче5 ния реакционной зоны стойкость сопла и фурмы в целом является неудовлетворительной). Кроме того, периферийная кольцевая струя, истекающая из сопла, на некотором расстоянии вниз по потоку взаи10 модействует с энергетически "более силь- ной" центральной струей с образованием одного "общего" потока, При этом не реализуются положительные эффекты, связанные с одновременной продувкой двумя типами

15 струй (повышение степени дожигания оксида углерода и улучшение режима шлакообразования при одновременно высоких скоростях рафинирования ванны).

Цель изобретения — упрощение конст20 рукции и увеличение стойкости сопла, а также повышение эффективности продувки, Поставленная цель достигается тем, что в сопле продувочной фурмы сталеплавильного агрегата, включающем корпус с конфу25 зором, критическим сечением и диффузором,соединяющиеся тракт подачи первичного и тракт подачи вторичного кислорода, выполненный в стенке сопла, тракт подачи вторичного кислорода выполнен в

30 виде нескольких каналов, вход в каждый из которых находится на расстоянии 0,1 — 0,85 длины диффузора от среза сопла, угол между осью канала и осью сопла составляет 15 о — 60, а отношение суммарной площади про35 ходных сечений каналов вторичного кислорода к площади критического сечения сопласоставляет 0,01 — 0,20.

При этом диффузор имеет не менее двух участков с различными углами раскрытия, 40 причем величина угла раскрытия диффузора тем меньше, чем больше суммарная площадь прохождения сечений каналов вторичного кислорода на участке.

Торцовая поверхность сопла имеет срез

45 наружу под углом к оси сопла; каналы вторичного кислорода выполнены тангенциальными по отношению к продольной оси сопла; оси каналов вторичного кислорода расположены под одинаковыми углами к

50 оси сопла и на одинаковых расстояниях от последней.

Отвод вторичного кислорода от основного потока на расстоянии 0,1 — 0,85 длины диффузора от среза сопла и истечение его

55 под углом 15 — 60 к оси основного потока при отношении суммарной площади проходных сечений каналов вторичного кислорода к площади критического сечения сопла, равном 0,01 — 0,20, позволяет создать над основной "жесткой" струей устойчивые

1740430

"мягкие" струи вторичного кислорода, которые не разрушаются (не эжектируются) основной струей, обеспечивают эффективное дожигание окиси углерода, образующейся при взаимодействии основной струи с расплавом, улучшают процессы шлакообраэования и перемешивания верхней части ванны, обеспечивая повышение степени усвоения полученной за счет дожигания СО теплоты. При этом как "жесткая", так и "мягкие" струи создаются при использовании одностеночного сопла (нет второй неохлаждающейся водой стенки и дополнительных соединений деталей), что обеспечивает хорошие условия охлаждения (т.е. высокую стойкость) и простоту конструкции сопла.

Уменьшение угла раскрытия диффузора на участке с каналами вторичного кислорода позволяет предотвратить отрыв потока кислорода от стенок диффузора сопла.

При выполнении торцовой поверхности сопла со срезом наружу под углом к его оси угол среза выходных сечений каналов вторичного кислорода становится малым (или равным нулю) и не может вызвать разворот струй вторичного кислорода к оси сопла, В противном случае (при больших углах среза выходных сечений каналов вторичного кислорода и сверхкритическом перепаде давления в последних) из-за разворота струй вторичного кислорода на косом срезе в сторону оси сопла возникает опасность взаимодействия струй между собой и снижение положительного эффекта от разделения кислородного потока в сопле на "жесткую" и "умягченные" струи, При выполнении в сопле нескольких каналов втОричного кислорода струйки последнего образуют над центральной рафинировочной струей зонтообразную

"завесу", что способствует повышению степени дожигания СО в отходящих газах, снижает. количество брызг и пыли, выбрасываемых в полость конвертера из зоны внедрения "жесткой" струи первичного кислорода в расплав. При выполнении каналов вторичного кислорода тангенциальными по отношению к продольной оси сопла увеличивается площадь, охватываемая "завесой", тепломассообменные процессы взаимодействия последней с газовой фазой и шла кометаллической эмульсией происходят более интенсивно (за счет появления тангенциальной составляющей скорости вторичного кислорода в "завесе").

При выполнении каналов вторичного кислорода под одинаковыми углами к оси сопла и на одинаковом расстоянии от последней проектирование, изготовление и использование сопел максимально упрощаются, По сравнению с прототипом предлагаемая конструкция сопла обеспечивает повы5 шение эффективности продувки (за счет устойчивого разделения кислородного потока на "жесткую" и "мягкие" не взаимодействующие между собой кислородные струи, происходит повышение степени дожигания

10 СО в отходящих конвертерных газах и степени усвоения ванной полученной за счет дожигания теплоты, улучшение режима шлакообразования, сокращение длительности продувки), имеет более высокую стой15 кость (из-за отсутствия неводоохлаждаемых участков), проще в проектировании и изготовлении (из-за отсутствия соединений деталей).

На фиг.1 и 2 изображено предлагаемое

20 сопло, общий вид, разрез; на фиг.З вЂ” сопло, имеющее диффузор с двумя участками с различными углами раскрытия, отделенные друг от друга сечением, в котором расположены начальные сечения каналов вторично25 го кислорода, разрез; на фиг.4 — то же, имеющее срез торцовой поверхности наружу под углом стк оси сопла, уменьшающий угол среза выходных сечений каналов вторичного кислорода (относительно их осей);

30 на фиг.5 — сопло, каналы вторичного кислорода в стенке диффузора которого выполнены тангенциальными по отнбшению к продольной оси сопла, разрез; на фиг,6— вид А на фиг.5.

35 Сопло состоит из одностенного корпуса

1, конфузора 2, критического сечения 3 и диффузора 4, в стенке которого выполнены каналы 5 вторичного кислорода. При этом начальное сечение каналов вторичного кис40 лорода находится на расстоянии h, равном

0,1 — 0,85 длины диффузора 1д от среза сопла, уголь между осью каналов и осью сопла составляет 15 — 60, а отношение суммарной площади проходных сечений ка45 налов вторичного кислорода к площади критического сечения сопла находится в пределах 0,01 — 0,20. Сопло имеет диффузор

4, состоящий из нескольких участков с различными углами раскрытия у (при этом ве50 личина угла раскрытия y i тем меньше, чем больше "сток" кислородного потока, т.е. чем больше суммарная площадь проходных сечений каналов вторичного кислорода (на участке) — см.фиг.3. Торцовая поверхность

55 сопла имеет срез наружу под углом а ê оси сопла (фиг.4). Каналы вторичного кислорода

5 в стенке диффузора 4 сопла выполнены тангенциально по отношению к продольной оси сопла; под угломР в вертикальной пло1740430 скости и углом а — в горизонтальной (фиг.5, 6). Каналы 5 вторичного кислорода выполнены под одинаковыми углами (P и а) к оси сопла и на одинаковых расстояниях от последней (т.е. имеют одинаковые расстояния

h).

Устройство работает следующим образом.

При продувке расплава кислородом через фурму, снабженную предложенными соплами, поток кислорода поступает в сопло и, расширяясь, ускоряется в нем, При этом происходит падение статического давления кислорода по длине сопла от максимального (на входе) до близкого к давлению в полости агрегата (в выходном сечении сопла). Общий кислородный поток проходит конфузор, критическое сечение и часть диффузора (до начальных сечений каналов вторичного кислорода), а затем делится на несколько самостоятельных потоков. Поток первичного кислорода (основной поток) продолжает расширяться в диффузоре сопла и истекает из него в виде "жесткой" дальнобойной струи. Часть кислорода (из общего потока) поступает в каналы вторичного кислорода, выполненные в стенке конфузора сопла.

При этом начальное давление кислорода перед каналами вторичного кислорода меньше давления перед соплом (давления торможения потока) и больше (или равно) статического давления кислорода в сечении диффузора сопла, откуда от отбирается соответственно. Величина начального давления вторичного кислорода определяется расстоянием до начального сечения каналов вторичного кислорода от среза сопла, углом наклона к оси сопла и диаметром этого канала, а также давлением кислорода перед соплом, При малых значениях отношения диаметра канала к диаметру критического сечения сопла начальное давление вторичного кислорода практически равно статическому давлению кислорода в соответствующем сечении конфузора сопла, где расположено начальное сечение канала вторичного кислорода и не зависит от угла у. При большем диаметре канала вторичного кислорода {диаметр канала больше толщины пристеночного пограничного слоя в соответствующем сечении диффузора сопла) давление вторичного кислорода. в начальном сечении канала больше статического давления в сечении конфузора и зависит от величины угла у, возрастая с, уменьшением последней. Это позволяет создать на выходе из этих каналов "умягченные" менее дальнобойные (меньшее начальное давление и меньший диаметр ка55 фурме, толщины стенки сопла и т,п), Чем меньше диаметр каналов вторичного кислорода (т,е. чем больше их число в сопле) и чем ближе расположены их начальные сечения к срезу сопла, тем "мягче" образующиеся струи вторичного кислорода (меньше дальналов по сравнению с параметрэми первичного кислорода) кислородные струи, которые истекают из сопла под предлагаемым углом к оси последнего, практически не вза5 имодействуют (не эжектируются) с основной струей первичного кислорода, образуя над центральной струей устойчивую струйную "завесу" из вторичного кислорода. Осесимметричная "жесткая" струя первичного

10 кислорода глубоко внедряется в расплав, интенсивно перемешивает его, способствуя равномерному распределению концентраций примесей и температуры в ванне и рафинирует расплав с высокой скоростью. В

15 месте внедрения ее в ванну в струйном режиме барботажа интенсивно выделяется окись углерода (СО), которая, поднимаясь, взаимодействует с "умягченными" струями вторичного кислорода и эффективно дожи20 гается ими непосредственно вблизи расплава. Вследствие этого тепло от дожигания используется на нагрев ванны более эффекти вн о. "Умя гчен н ы е" струи с пособствуют также ускорению процесса шлакообразова25 ния, так как расходуют часть кислорода на образование оксидов железа, а также обеспечивают перемешивание верхних слоев шлаковой эмульсии и выделение дополнительного количества тепла (за счет дожига30 ния СО), необходимого для ускорения процесса шлакообразования, что важно при плавках с пониженной долей чугуна в шихте и в начальный период продувки, когда ванна относительно холодная. При этом повыша35 ется эффективность процессов дефосфорации и десульфурации расплава, уменьшается общая продолжительность продувки, Кроме того, струйная завеса из вторичного кислорода "накрывает" реакци40 онную зону — область наиболее сильного и мелкодисперсного пылевыделения, способствуя снижению интенсивности последнего, а также снижению брызгообразования и заметаливания фурмы, уменьшает вероят45 ность выбросов металла и шлака благодаря своему осаждающему действию.

Количество каналов вторичного кислорода в стенке диффузора сопла, диаметр последних и расстояние расположения на50 чальных сечений от среза сопла (в пределах предлагаемого диапазона) выбирается исходя из конкретных условий работы цеха (сортамента выплавляемой стали, состава и температуры чугуна, количества сопел в

1740430

50 нобойность, больше угол раскрытия и меньше скорость струй вторичного кислорода вблизи расплава) и наоборот.

Выходные участки цилиндрических каналов вторичного кислорода (при сверхкритических перепадах давления на них) целесообразно выполнять расширяющимися коническими (путем расточки коническими сверлами) с целью придания им конфигурации сопел Лаваля. Это обеспечивает более организованное истечение струй вторичного кислорода.

Угол раскрытия диффузора (и соответственно число Маха сопла) зависит от имеющегося в цехе давления перед соплом и выбирается по таблицам газодинамических функций. Критический диаметр сопла определяется из условий общей пропускной способности сопла (общего расхода кислорода на продувку). При выполнении конфузора сопла с одним постоянным по длине углом раскрытия величина последнего выбирается по расходу первичного кислорода в сопле.

Для определения оптимальных конструктивных параметров предлагаемого сопла, изучения потоков в сопле и истекающих из него струй, на газодинамическом стенде была проведена серия экспериментов на натурных соплах фурм 160 и 350 т конвертеров, а также на их моделях, выполненных в масштабе 1:5. В качестве продувочного газа использовался компрессорный воздух с давлением до 2,0 МПа, В табл.1 представлены результаты исследования влияния расстояния.h на течение потоков первичного и вторичного кислорода (при Fg g/ ÐKð = 0,08).

В табл.2 представлены результаты исследования влияния величины угла Р на течение потоков первичного и вторичного кислорода в струях (при F2z/Fgp = 0,08).

В.табл.3 представлены результаты исследования величины отношения суммарной площади проходных сечений каналов вторичного кислорода к,площади критического сечения сопла (F2 /Fmp) на конструктивные и технологические особенности сопла (при

h/!д = 0,3; P = 25О).

Как видно из табл. 1 — 3, оптимальные диапазоны величин конструктивных параметров сопла: h/1ä, Р и F23/Fgp составляют

0,1 — 0,85; 15 — 60 и 0,01 — 0,20 соответственно.

Экономический эффект от использования предлагаемого изобретения достигается эа счет повышения эффективности продувки(снижения расхода чугуна на плавку эа счет повышения степени дожигания окиси углерода, улучшения шлакообразования, сокращения общей длительности продувки), а также за счет повышения стой кости и упрощения конструкции сопла.

Формула изобретения

1. Сопло продувочной фурмы сталеплавильного агрегата, включающее корпус с конфузором, критическим сечением и диффузором, соединяющиеся тракты подачи первичного и тракт подачи вторичного, выполненный в стенке сопла, о т л и ч а ю щ е ес я тем, что, с целью упрощения конструкции за счет выполнения сопла без применения сварки, повышения стойкости сопла, а также повышения эффективности продувки за счет устойчивого разделения потока кислорода на два типа струй, тракт подачи вторичного кислорода выполнен в виде нескольких каналов, вход в каждый из которых на расстоянии 0,1 — 0,85 длины дифузора от среза сопла, угол между осью канала и осью сопла составляет 15- 60О, а отношение суммарной площади проходных сечений каналов вторичного кислорода к площади критического сечения сопла составляет 0,01. — 0,20.

2. Сопло по п.1, о т л и ч а ю щ е е с я тем, что диффузор имеет не менее двух участков с различными углами раскрытия, причем величина угла раскрытия диффузора на участке тем меньше, чем больше суммарная площадь проходных сечений каналов вторичного кислорода на этом участке.

3. Сопло поп.1, отл ича ющеесятем, что торцовая поверхность сопла имеет срез наружу под углом к оси сопла.

4. Сопло по п.1;отл и ч а ю ще е с я тем, что канал вторичного кислорода выполнены тангенциальными относительно продольНОЙ оси сопла.

5. Сопло по п.1, или по пп.1 и 4, о т л ич а ю щ е е с я тем, что оси каналов вторичного кислорода расположены под одинаковыми углами к оси сопла и на одинаковом расстоянии от последней, 1740430

Таблица 1

0,05

Давление вторичного кислорода на входе в каналы близко к давлению s окружающей среде; из-за низких давлений струи вторичного кислорода формируются энергетически "слабыми" и неустойчивыми, уже вблизи среза сопла разрушаются основной струей и встречным газовым потоком; при числе Маха сопла 2 1,5-1,7 наблюдается отрыв потока в сопле и обратный переток газа по каналам вторичного кислорода, что может привести к аварийному выходу из строя сопла

2 0,10

При высоких нерасчетностях истечения основного потока образуются устойчивые струи вторичного кислорода, частично взаимодействующие с основной струей

Образуются устойчивые "мягкие" струи вторичного кислорода, практически не взаимодействующие с основной струей

3 0,20

4 0,5

5 0,85

То же

То же, увеличивается жесткость струй вторичного кислорода, по конструктивным особенностям сопла резко уменьшается угол ф

6 0,90

Струи вторичного кислорода имеют высокую дальнобойность, что резко снижает эффективность дожигания

СО, особенно при малых Р ; для сопел используемых на практике размеров величина угла >В становится меньше о е

15, что приводит к взаимодействию струи вторичного и первичного кислорода и потере эффекта разделения потока кислорода на "мягкий" и "жесткий"

Т а б л и ц а 2

Картина течения потоков

Величина угла,J31 град

Опыт

Струи вторичного кислорода даже при высоких начальных ,давлениях последнего частично или полностью взаимодействуют со струей первичного кислорода с образованием общей струи, резко снижается эффект от продувки расплава одновременно "жесткой" и "мягкими" струями

2 15

Образуются устойчивые струи вторичного кислорода, практически не взаимодействующие с овновной струей

3 20

4 45

5 60

То же

То же

То же> при малых h, которые имеют место при больших углах Ь, из-за малых давлений вторичного кислорода начинается частичное взаимодействие струй последнего с основной струей

6 70

Сильное взаимодействие струй первичного и вторичного кислорода, резкое снижение эффективности продувки

Опыт Отношение Картина течения потоков первичного и вторичного и/1,> кислорода

13

I м!

lg I

-у!

1 с;!

)о!

1О 1

1

I

1

1

I

I!

)X о

Х и о

z и о

К и

1Э

К

tQ л

l2 о

O.

tD

Х (О

lU

CL х с (О

lU

«С о

I о с и

У о

1 о

« и=

>S э о

K Y

С 1m o

Э и %

Ф:

:>»X и о о z

«Г

tU O

У

m o

О) Y

«Е J3 о с ао

С 1I

3Е

Iо

lO

lg

Э

B 1 е

Z !О

Э

E )S

2l и

IЭ

K

Х

Ю о х с

tQ

tQ

Y !

«

X

Э с о л

lU Э ! с «с о э и с и э о

Y C

1l2

Б а

1о

t« и

IФ !

X

Iи о

Х

ЕЕ

Э

O.

l о с

Iи о

У

)X о

Iи

)X о

I» и

Э

3Е

tU

Y и > о

X

X с

Э

1X

1и о

Z э

lO о и о

lD

Y и

Э

S

l о с о

z х

Э

I(О и «Е

1- О э а е о с и

Х Y

» о

L о о

Х Х

1- 3

tD X и

lQ CL и Э с л

lD м о

lo о

I- L о с и

У о о

Х

l2

Iэ

lg

3Е

Х и о

У

Э

CL о

L э и K э о

ыс о о о и

Ц( о х и

lQ

CL о

Э у !

О и

1 и

Х с

3>

lЯ с ! о

CL

lQ

L и

lg

X

1и с

I)>

Э

3Е

Х и с

° л о

1.

Э

) и

К и

1X с и

X о»

C1:

1X

«Е о

O. с о

1S «

Y О

tQ X

О) л

Сm о, CL l2

L о

1- О

O lo о т с о

CL

X

CL с

IY

Y о

1. о

X а о

lФ

Iо с

Э с о

X

z

O IO

z o

tU

1и о

m o o

К и

IX о х

tU

>)

Х о

Y а

Э: с )x о а; У

О>

3

)Х

tU с с о и о !«

Iи >

3 > 3

«»». LA

О л

1 и

YX о

L о

X

I

Ф

С1 с

lg

«Г о

CL о с и

У о

l о

3

X а о

1X

1

lg с

lU

m

S

Х

Y с о

Y и

Э

Z и с

Э с о и

К

1 и о

1о

СО

X

tD

Х

Э

X с о с

О)

lD о

X

1Y

О)

C о

Щ

Y х

У с о

Y и

Ф

Х

Э с

Э с и о

1о

X

lu о

3Е о

Х

К и

IЭ

Э

«»л л

X с

Щ

Х л

Э

1 о с с

lg !

» с о и

>Я

Iи

Х о

tX; и

lЭ

lX, z

K о с и ) о . Z

Э и

1v

tD

=)

>> () I с о с и

lu о

K о

m о и

1

У

3 и

1%

X и и

1и о

Э

Х

Ф с о

1о

X

IЭ

IC

z а.

Э

1о с

Ф и о

Х х а

tD о с

1Э !

О э

«Е

° > х

:>> л !

« с

Х

Ф !

О о

Э

Х

«Е

Э с и о с

Iи о

У

>Я о

Iи

lg о

O.

X х о о

l о о

1о

1 !

О

z, m

Y о !

« и

l»

X о

Я

1и о и о

Э

Б

X

1Y л

lU с с о и

Ф

Z

Э с о

l2 о и а

Iо

l° л

Ql и о с к

tU S

I I щ Ф

Y Z

CL

lэ

X

«:Е

CL

1и

X о

Ы и о

«Е о а о с а х а о с

l2 о с

lo!

Г\

Ю

Ю

).Г\ с»1

С:) C) л

l

C) 1 1

1

I

1

1

<О I

Z О I

X Y l т !, К 1

63 !т 1 аю е л

У

>s и

S Ф

Z 3

Э»;>Х а I- Э

Э У О)

m а

m а1ХСи!

«

Z

Э и а о (О CL э

Y t)!

Р tg о о.

IQ;и s

Х Э Э лс !е

Х и э m o

1 Iа а Ю

t=> - c»I

° л

Ю Ю Ю

1

1

1

I

1

I

1

1

1

1

I

I

1

1

1

I

I

I

1

1

I

1

I

I

I

I

I

1

1

1

1

1

I

1

1

1

1

I

I

l !

1

1

1

1740430

ФиГ.З

1740430

Фиг.5

Фиг.б

Составитель В.Красина

Редактор Т.Лазоренко Техред М.Моргентал Корректор О.Кравцова

Заказ 2051 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., 4/5

Производственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул, Гагарина, 101